CPT Deneyi İle Sıvılaşma Analizi
Maksimum kesme gerilimi,Seed-Idriss basitleştirilmiş sıvılaştırma prosedürünün bir parçası olarak geliştirilen denklem şu şekilde ifade edilebilir:
\(CSR_{M,\sigma'_v} = 0,65 \frac{\sigma_v}{\sigma'_v} \frac{a_{max}}{g}r_d\)
CPT Penetrasyon Dirençlerinin Zemin Örtüsü Gerilmesi Etkilerine Göre Düzeltilmesi şu şekildedir:
\(q_{c1N} = C_N Q_{cN} = C_N \frac{q_c}{P_a}\)
Bağlayıcı Maddesi Olmayan Zeminlerde CRR'nin qc1N veya (N1)60 ile Korelasyonu ve İnce Tanelerin Etkisi formülü şu şekildedir:
\(CRR_{M=7.5,\sigma'_v = 1} = f[q_{c1N}],FC\)
Bu korelasyon aşağıdaki ifadeler kullanılarak elde edilen eşdeğer temiz kum qc1Ncs değeri cinsinden ifade edilebilir:
\(q_{c1Ncs} = q_{c1N} + \delta q_{c1N}\)
CRR'nin qc1Ncs veya (N1)60cs cinsinden ifadesi için gereken formül şu şekildedir:
\(CRR_{M = 7.5,\sigma'_{vc} = 1} = f[q_{c1Ncs}]\)
Idriss (1999) Tarafından Sıvılaşma Değerlendirme Yöntemleri İçin Geliştirilen rd Parametresi
\(r_d = exp[a(z) + \beta (z) \cdot M]\)
\(a(z) = -1.012 - 1.126 sin(\frac{z}{11.28} + 5.142)\)
\(\beta(z) = 0.106 + 0.118 sin(\frac{z}{11.28} )+ 5.142\)
DR'ye Bağımlı CN İlişkisi ve qc1Ncs Değeri Cinsinden İfadesi
\(C_N = (\frac{P_a}{\sigma'_v})^m \leq 1.7\)
\(m = 1.338 - 0.249(q_{c1Ncs})^0.264\)
Kσ İlişkisinin Geliştirilmesi ve Elde Edilen Sonuçların qc1Ncs veya (N1)60cs Değerleri Cinsinden İfadesi
\(K_\sigma = 1 - C_\sigma ln(\frac{\sigma'_v}{P_a}) \leq 1.1\)
\(C_\sigma = \frac{1}{37.3 - 8.27(q_{c1Ncs})_{60cs}} \leq 0.3\)
MSF, Idriss (1999) tarafından türetilmiş ve aşağıdaki formül geliştirilmiştir:
\(MSF = 6.9 \cdot exp(\frac{-M}{4}) - 0.058 \leq 1.8\)
MSFmax ve sabit terimlerin sayısal olarak ifade edilmesi şu şekildedir:
\(MSF = 1 + (MSF_{max} - 1)(8.64 exp(\frac{-M}{4})- 1.325)\)
Bu MSF ilişkisi biçimi, çeşitli zemin koşulları için yeni MSF eğrilerinin geliştirilmesinde kullanılmış ve MSFmax, qc1Ncs ve (N1)60cs değerleriyle şu şekilde ilişkilendirilmiştir
\(MSF_{max} = 1.09 + (\frac{q_{c1Ncs}}{180})^3 \leq 2.2\)
CPT Tabanlı Korelasyonlar İçin Eşdeğer Temiz Kum Ayarlamaları
\(\Delta q_{c1N} = (11.9 + \frac{q_{c1N}}{14.6}) exp(1.63 - \frac{9.7}{FC + 2} - (\frac{15.7}{FC + 2})^2)\)
Değişmeyen CPT Tabanlı Korelasyonlar İçin Deterministik Denklem şu şekildedir
\(CRR_{M=7.5 , \sigma'_v = 1atm} = exp(\frac{q_{c1Ncs}}{113}+(\frac{q_{c1Ncs}}{1000})^2 - (\frac{q_{c1Ncs}}{140})^3 + (\frac{q_{c1Ncs}}{137})^4 - 2.80\)
Simgeler
FS = Güvenlik Sayısı (sıvılaşma riski)
CRR = Devirsel kayma direnci oranı
CSR = Devirsel kayma gerilmesi
amax = Yüzeydeki en büyük yatay ivme
?v = Toplam düşey gerilme
?’v = Toplam efektif gerilme
rd = Gerilme azaltma katsayısı
?’vo = Düşey efektif gerilme
N1,60 = Düzeltilmiş SPT darbe sayısı
rd = kesme gerilimi azaltma faktörü
CN = aşırı yük düzeltme faktörü
Pa = atmosfer basıncı
qcN = qc/pa ve (N1)60, t’de elde edilecek penetrasyon dirençleri
CN = Aşırı yük(Overburden) düzeltme faktörü
Kaynak: Boulanger, R. W., & Idriss, I. M. (2014). CPT and SPT based liquefaction triggering procedures. Department of Civil & Environmental Engineering, College of Engineering, University of California at Davis. April 2014.