Nokta Yükleme Deneyi ile Taşıma Gücü

Nokta yükleme deneyi ile yapılan taşıma gücü hesabında kullanılan formüller

Tek eksenli basınç dayanımı formülü

qu = K * ls(50)

Temel taşıma gücünün karakteristik dayanımı

qk = Ks *qu

Temel taşıma gücü dayanımı

qt = qk /Sf

 

Simgeler

Is(50) : Düzeltilmiş yükleme dayanım indeksi [kN/m²]

K : Özgül bağıntı sabiti

Ks : Kitle sabiti, [kN/m²]

Sf : Güvenlik faktörü, [-]

qu : Tek Eksenli basınç dayanımı, [kN/m²]

qk : Temel taşıma gücünün karakteristik dayanımı, [kN/m²]

qt : Taşıma gücü dayanımı, [kN/m²]

  İçindekiler

Presiyometre Deneyi ile Taşıma Gücü

Presiyometre deneyi taşıma gücü formülasyonu

 

Açıklama

 Simge Formül
Nihai taşıma gücü qk

qk = qo + k * Ple
İzin verilebilir taşıma gücü qt

qt = qo +(k * Ple / F)

Ple = (Pl1 *Pl2*Pl3)(1/3) 

Ple = (Pl2*Pl3)(1/2) 

Yüzeysel temellerde, Pl1 değeri dikkate alınmazsa eşdeğer limit basıncı

Ple = (Pl2)(1/1) 

Yüzeysel temellerde Pl1 ve Pl3 değeri dikkate alınmazsa eşdeğer limit basıncı 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Temel zemininin taşıma gücünün belirlenmesi için hayali tabakalara bölünmesi

 

Simgeler

Ple : Eşdeğer net limit basıncı, [kN/m²]

qk: Temel taşıma gücünün karakteristik dayanımı, [kN/m²]

qt : Taşıma gücü dayanımı, [kN/m²]

qo :Temel taban seviyesinde zemine uygulanan düşey gerilme değeri [kN/m²]

F : Güvenlik faktörü

k : Zemin cinsi ve temel geometrisine bağlı katsayı 

Pl1 : Temel taban seviyesinin üstünde, +3R ile +R aralığında tespit edilen net limit basınç değerlerinin değerlerinin geometrik ortalaması

Pl2 : Temel taban seviyesinin alt ve üstünde +R ile –R ölçülen net limit basınç değerlerinin geometrik ortalaması

Pl3 :Temel taban seviyesinin altında -R ile -3R aralığında ölçülen net limit basınç değerlerinin geometrik ortalaması 

R : B/2 

k : Zemin cinsi ve temel geometrisine bağlı katsayı

 

Efektif Ölçüler

Yer altı su seviyesinin konumuna göre zeminin birim hacim ağırlık değerleri yeniden hesaplanır.

Durum: Su seviyesi temel tabanından aşağıda (dw>Df)

po = γ* df + q

Durum: Su seviyesi temel seviyesinin üzerinde (dw<Df)

po = γ * dw + (γsat  - γW) * (df  + B - dw)

γ’ = γsat  -  ℽw

Df<dw<Df+B durumu

γ’= γ* (dw - df) + (γsat - γW) * (df + B - dw)B

 

Simgeler

A’ = B’. L’ Eksantrik yüklerin söz konusu olduğu yerlerde,yükün merkezinde uygulanan azaltılmış alanı kullanılır.

cu = Drenajsız kohezyon  

q = Zemin yüzeyindeki toplam litotatik basınç

sc,sq,sγ = Temel geometri katsayıları

Df Temel derinliği

γ = Zemin birim hacim ağırlığı

c' = Temel altındaki zemin efektif kohezyonu

B = Temel genişliği 


Vesic'e Göre Taşıma Gücü Yöntemi

Vesic için taşıma gücü formülü

\[q_k = c \cdot N_c \cdot s_c \cdot d_c \cdot i_c \cdot g_c \cdot b_c + \gamma_1 DN_q s_q d_q i_q g_q b_q + \frac{1}{2} \gamma_2 BN_\gamma s_\gamma  d_\gamma i_\gamma g_\gamma b_\gamma\]

Vesic için taşıma gücü katsayıları

bc bq b\(\gamma\)
\( N_c = N_q - 1 \cot\phi \) \( N_q = \tan^2\left( \frac{\pi}{4} + \frac{\phi}{2} \right) \) \( N_{\gamma} = (N_q - 1) \tan\phi \)

Vesic için temel taban eğimi düzeltme katsayıları

Nc Nq N\(\gamma\)
\( 1- \frac{2 \beta}{5.14 \cdot \tan\phi}\) \( exp (-2.7 \cdot n \cdot \tan\phi) \) \( exp (-2n \cdot \tan\phi) \)

Vesic için derinlik katsayıları

dc dq d\(\gamma\)
\(d'_c = 0.4 \cdot k \phi = 0^\circ\)
\(d_c = 1 + 0.4k\)		 \( 1 +2 \tan\phi \cdot (1 - \sin\phi)^2 \cdot k \) \(1 \)


Vesic için temel taban eğimi katsayıları

gc gq g\(\gamma\)
\(g'_c = \frac{\beta^\circ}{147^\circ}\)
\(1- \frac{\beta^\circ}{147^\circ}\)		 \( (1 - 0.5 \tan\beta)^2 \) \((1 - 0.5 \tan\beta)^2 \)

Vesic için geometri katsayıları

Sc Sq S\(\gamma\)
\(1 + \frac{N_q}{N_c} \cdot \frac{B}{L} \) \(1 + \frac{B}{L} \cdot \tan\phi \) \(1 - 0.4 \frac{B}{L} \geq 0.6\)

Simgeler

?? : Temel taşıma gücü karakteristik dayanımı

? : Temel genişliği [m]

? : Temel derinliği [m]

? : Zeminin kohezyon dayanımı

?1 : Temel taban seviyesi üzerindeki zeminin birim hacim ağırlığı

?2 : Temel taban seviyesi altındaki zeminin birim hacim ağırlığı

Sc,Sq,Sγ = Temel Geometri Katsayıları

Nc,Nq,Nγ = Taşıma Gücü Faktörleri

bc,bq,bγ = Temel Taban Eğimi Düzeltme Katsayısı

ic,iq,iγ = Yük Eğim Faktörleri

dc,dq,dγ = Derinlik Katsayıları

gc,gq,gγ = Zemin Eğim Faktörleri

İçindekiler

Hansen'e Göre Taşıma Gücü Yöntemi

Drenajlı Yükleme
\[q_n = c \cdot N_c \cdot s_c \cdot i_c \cdot d_c \cdot g_c \cdot b_c+\gamma \cdot D \cdot N_q \cdot i_q \cdot d_q \cdot g_q \cdot b_q + \frac{1}{2} \cdot \gamma \cdot N_\gamma \cdot i_\gamma \cdot s_\gamma \cdot b_\gamma \cdot g_\gamma \cdot d_\gamma\]

Hansen için taşıma gücü katsayıları

Nc Nq N\(\gamma\)
\( (N_q - 1)cot\phi\) \(\tan^2 (\frac{\pi}{4} + \frac{\phi}{2})\) \(1.5(N_q - 1)\tan\phi \)

Hansen için geometri katsayıları

Sc Sq S\(\gamma\)
\( 1 + \frac{N_q}{N_c} \cdot \frac{B}{L} \cdot \phi \neq 0 \)
\( 1 + 0.2 \cdot \frac{B}{L} \cdot \phi = 0 \)
 \(1 + \frac{B}{L} \cdot \sin\phi\) \(1-0.4 \frac{B}{L} \geq 0.6 \)

 Hansen için temel taban eğimi düzeltme katsayıları

bc bq b\(\gamma\)
\( b'_c = g'_c (\varphi = 0
b_c = 1- (2 \cdot \frac{\beta}{5.14 \cdot \tan\varphi}))\)		 \(1 - (n\tan\varphi)^2 \) \(1 - (n\tan\varphi)^2 \)

Hansen için derinlik katsayıları

dc dq d\(\gamma\)
\( d_c = 1 + 2(1 - \sin\varphi)^2 \cdot \frac {N_q}{N_c} \cdot \frac{D}{B} \)
\( d_c = 1 + 2(1 - \sin\varphi)^2 \cdot \frac {N_q}{N_c} \cdot \tan^{-1} \frac{D}{B} \)		 \( 1 + \frac{N_q}{N_c} \cdot \frac{B}{L} \cdot \varphi \neq 0 \)
\( \frac{D}{B} \leq 1 \)
\( 1 + 0.2 \cdot \frac{B}{L} \cdot \varphi = 0 \)
\( \frac{D}{B} \geq 1 \)		 \(-\)

Hansen için temel taban eğimi katsayıları

gc gq g\(\gamma\)
\( g_q - \frac{1 - g_q}{N_q - 1} \) \( g_\gamma(1 - 0.5 \tan\beta)^5 \) \(\frac{(1- 0.5 \tan\beta)^5}{g_q}\)

 Hansen için eğim katsayıları

ic iq i\(\gamma\)
\( 0.5 - \sqrt{(1 - A_\alpha)} , \phi = 0 \)
\( \frac{i_q \cdot N_q -1}{N_q - 1} , \phi \neq 0 \)		 \( (1 - 0.5 \tan\phi)^a1 \) \((1 - 0.7 \tan\phi)^a2\)
Drenajsız Yükleme
\[q_u = 5.14 * c_u * min[(1 + S_{cB} + d_{cB} - i_{cB} - b_c - g_c),(1 + S_{cL} + d_{cL} - i_{cL} - b_c - g_c)]\]

 

Hansen için geometri, eğim, derinlik ve temel taba eğimi düzeltme katsayıları

scB icB dcB bcB
\( 0.2 \cdot \frac{B}{L} \cdot i_cB\) \(\frac{1}{2} - \frac{1}{2} \cdot \sqrt{1 - \frac {H_B}{\beta \cdot \text{L} \cdot \text{cu}}}\) \(0.4 \cdot d_f /\beta \) \(\frac{2 * a}{\pi + 2}\)
scL icL dcL bcL
\( 0.2 \cdot \frac{L}{B} \cdot i_cL\) \(\frac{1}{2} - \frac{1}{2} \cdot \sqrt{1 - \frac {H_L}{\beta \cdot \text{L} \cdot \text{cu}}}\) \(0.4 \cdot d_f / L \) \(\frac{2 * \beta}{\pi + 2}\)

 

Simgeler

Sc,Sq,Sγ = Temel Geometri Katsayıları

Nc,Nq,Nγ = Taşıma Gücü Faktörleri

bc,bq,bγ = Temel Taban Eğimi Düzeltme Katsayısı

ic,iq,iγ = Yük Eğim Faktörleri

dc,dq,dγ = Derinlik Katsayıları

gc,gq,gγ = Zemin Eğim Faktörleri

  1. Meyerhof'a Göre Taşıma Gücü Yöntemi
  2. TBDY (Türkiye Bina Deprem Yönetmeliği)’ne Göre Yüzeysel Temellerin Taşıma Gücü
  3. Yeraltı suyu seviyesi

Hızlı Linkler

iCad Rijit

Jeo Taşıma

Makaleler

Teknik Terimler

Firma

Hakkımızda

İletişim Bilgilerimiz

S.S.S

Demo

iCad Demo

JeoCad Demo

Kurulum

iCad Kurulum

JeoCad Kurulum

Sosyal Medya

fab fa-youtube
fab fa-facebook-f
fab fa-twitter

Main Menu